“Viver é enfrentar um problema atrás do outro. O modo como você encara é que faz a diferença”
- Benjamin Franklin.
⚡ A Importância da Qualidade de Energia
A qualidade da energia elétrica é o coração da eficiência operacional. Em instalações residenciais, comerciais ou industriais, ela é o fator que define a segurança, o desempenho e a durabilidade de todo o patrimônio tecnológico. Falhas silenciosas como oscilações de tensão, distorções harmônicas e desequilíbrios não causam apenas interrupções; elas geram prejuízos financeiros reais e reduzem a vida útil dos seus equipamentos. Para garantir uma energia limpa e estável, atuamos em quatro pilares fundamentais:
📏 Dimensionamento Estratégico de Condutores
Não se trata apenas de passar fios, mas de calcular a eficiência. O uso de cabos adequados à carga e distância previne:
Perdas financeiras: Redução do desperdício de energia por aquecimento (Efeito Joule).
Riscos críticos: Prevenção de quedas de tensão e princípios de incêndio.
Longevidade: Garantia de que o sistema opere com folga técnica e segurança.
🛡️ Sistemas de Proteção Inteligente
Disjuntores, fusíveis e relés são os guardiões da sua instalação. Nosso foco é a seletividade: garantir que, em caso de falha, apenas o trecho afetado seja isolado, mantendo o restante da operação ativa. Um sistema bem calibrado protege o investimento e, acima de tudo, a vida dos usuários.
📉 Gestão de Harmônicas e Fator K
Cargas modernas (LEDs, inversores e servidores) "sujam" a rede elétrica. Essas distorções harmônicas sobrecarregam transformadores e geram interferências eletrônicas. Utilizamos o Fator K para especificar transformadores robustos o suficiente para lidar com essas distorções, garantindo estabilidade mesmo em ambientes de alta tecnologia.
📝 Projetos Elétricos de Alta Performance
Um projeto bem elaborado é o mapa para a economia. Corrigir um erro no papel custa centavos; corrigir no canteiro de obras custa caro. Nossos projetos unem as normas técnicas (ABNT) à viabilidade econômica, evitando retrabalhos e garantindo uma execução impecável.
Investir em qualidade de energia não é um gasto, é uma decisão estratégica. Uma rede elétrica estável impacta diretamente na sua produtividade e sustentabilidade.
Medições e Formas de Onda
⚡ Análise Técnica de Transitórios e Sinais Elétricos
A caracterização precisa do comportamento eletrodinâmico de cargas exige a aquisição síncrona de grandezas através de dois métodos complementares. Essas ferramentas são cruciais para o diagnóstico de causa raiz, aumentando a resolução temporal e espectral da análise de qualidade de energia.
1. Oscilografia e Ciclo a Ciclo: Captura de Alta Fidelidade
Diferente da consolidação de dados comum, a Oscilografia emprega taxas de amostragem extremamente elevadas. Ela registra a "anatomia" da onda elétrica, permitindo uma visualização não agregada do sinal.
Detecção de Transientes: Identifica fenômenos impulsivos e oscilatórios de curtíssima duração.
Análise Espectral: Indispensável para o estudo detalhado de distorção harmônica severa.
Fidelidade Absoluta: Visualiza a deformação exata da senóide no momento da falha.
O registro Ciclo-a-Ciclo traduz a evolução dos valores RMS calculados a cada ciclo completo (ex: 16,67ms em 60Hz). É a janela ideal para avaliar a estabilidade do sistema durante eventos dinâmicos.
Visão Temporal: Permite acompanhar rampas de aceleração, partidas de motores e variações de carga.
Otimização de Dados: Facilita a análise de eventos longos sem a complexidade excessiva de milhões de pontos de onda.
Padrões de Qualidade: Essencial para classificar afundamentos (sags), elevações (swells) e interrupções curtas.
Diferencial Diagnóstico: Enquanto a Oscilografia mostra o que aconteceu com a forma da onda, a medição Ciclo-a-Ciclo mostra como a magnitude do sistema se comportou ao longo da duração total do distúrbio.
📈 Grandezas de uma Onda Senoidal (CA)
Para compreender a eletricidade em corrente alternada, é fundamental identificar as propriedades físicas que definem a forma de onda senoidal:
Amplitude: Amplitude (Vp):
É o valor máximo (pico) que a tensão atinge em relação à linha de zero (eixo central).
Vpp (Pico a Pico):
A variação total entre o ponto máximo positivo e o ponto máximo negativo da onda. Matematicamente: Vpp = 2 * Vp.
Período (T): O tempo necessário para a onda completar um ciclo completo (360°). É medido em segundos ou milissegundos.
Frequência (f): Indica quantos ciclos ocorrem dentro de um segundo. A unidade de medida é o Hertz (Hz).
Valor RMS (Eficaz):
O valor da tensão alternada que produz o mesmo trabalho (aquecimento) que uma tensão contínua constante. Para uma senoide pura:
VRMS = Vp / √2 ≈ 0,707 * Vp
RMS: Root Mean Square ou Valor Eficaz
No Brasil, a rede elétrica opera na frequência de 60 Hz. Isso significa que a tensão alterna sua polaridade 60 vezes por segundo.
(T=1/f) T = 1/60 = 16,66 milissegundos.
⚠️ Cargas Não Lineares e Distorção Harmônica
Diferente das cargas lineares convencionais (como resistências), as cargas não lineares não consomem corrente de forma contínua e proporcional à tensão senoidal. Em vez disso, elas solicitam energia em pulsos rápidos e abruptos.
Como funciona?
Dispositivos eletrônicos modernos utilizam semicondutores para converter a energia. Esse processo de chaveamento deforma a onda de corrente original, criando o que chamamos de Distorção Harmônica.
Exemplos comuns no dia a dia:
Fontes de computadores e servidores, inversores de frequência e soft-starters, iluminação LED e nobreaks (UPS).
O Perigo da Distorção Harmônica
Essa demanda pulsante "suja" a rede elétrica. As harmônicas resultantes podem causar:
Superaquecimento severo em fiações e transformadores;
Falhas prematuras em equipamentos sensíveis;
Disparos indesejados de disjuntores e proteções.
Superaquecimento severo em fiações e transformadores;
Falhas prematuras em equipamentos sensíveis;
Disparos indesejados de disjuntores e proteções.
Medição: Por que usar instrumentos True RMS?
Em sistemas com cargas não lineares, o cálculo de Valor RMS padrão (médio) apresenta erros graves. Para leituras precisas nessas condições, é indispensável o uso de instrumentos True RMS, capazes de medir o valor real da energia dissipada, independentemente da deformação da onda.
🔍 Análise de Caso: Iluminação de LED em Circuitos Trifásicos
A oscilografia abaixo demonstra o efeito real de lâmpadas LED em um sistema industrial/comercial. O fenômeno visível é a distorção harmônica de corrente e sua consequência mais crítica: a elevada corrente de neutro.
Deformação nas Fases: As correntes de fase (Ia, Ib, Ic — linhas vermelha, verde e azul) não são senoidais. Elas apresentam picos estreitos e achatados, típicos dos retificadores das fontes LED.
O Problema do Neutro: As harmônicas de ordem múltipla de 3 (3ª, 9ª, 15ª), conhecidas como harmônicas de sequência zero, não se anulam. Elas se somam aritmeticamente no condutor neutro, podendo fazer com que a corrente no neutro seja superior à corrente das fases, gerando riscos de incêndio e instabilidade.
A corrente elevada no neutro observada na medição é um efeito bem conhecido, relacionado às harmônicas de sequência zero — também chamadas de harmônicas "triplen" (múltiplos ímpares de 3: 3ª, 9ª, 15ª, 21ª...). Vale explicar o porquê com base física, ilustrado na forma de onda demonstrativa abaixo (Anexo 2).
Por que a fundamental se cancela no neutro
Num sistema trifásico equilibrado, a fundamental de cada fase está defasada 120° uma da outra (conforme o gráfico 1 do Anexo 2). Somando as três instantaneamente, o resultado é sempre zero — é a base de todo projeto de sistema trifásico a 4 fios, e é por isso que, em teoria, o condutor neutro só precisaria conduzir o desequilíbrio de carga entre fases.
Por que as harmônicas múltiplas de 3 não se cancelam
O problema aparece quando a carga é não linear (fontes chaveadas, drivers de LED, variadores de frequência, retificadores, UPS, etc.), injetando harmônicas de corrente. Para harmônicas de ordem 3, 9, 15..., a defasagem de 120° da fundamental, multiplicada pela ordem da harmônica, resulta em múltiplos de 360° — ou seja, essas harmônicas ficam em fase nas três fases simultaneamente (conforme os gráficos 2 e 3 do Anexo 2, onde as três curvas atingem o pico no mesmo instante, variando apenas em amplitude devido ao desequilíbrio de carga).
O resultado: em vez de se cancelarem, elas se somam aritmeticamente no neutro. É exatamente o que o gráfico 4 do Anexo 2 demonstra — enquanto a soma da fundamental resulta em zero (linha tracejada preta), a soma da 3ª e da 9ª harmônica atinge picos expressivos, superiores a qualquer fase individual.
Relacionando com a medição realizada
Nos dados coletados, isso se confirma: a corrente RMS do neutro (In RMS) é maior que qualquer corrente de fase individual, o que só é possível com uma componente de sequência zero significativa circulando pelo neutro. Os índices de THD3 (distorção harmônica de 3ª ordem) medidos em cada fase confirmam a origem: há conteúdo relevante de 3ª harmônica (e provavelmente de seus múltiplos) sendo gerado pelas cargas não lineares do circuito.
Por que isso importa na prática
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}
.lista-pratica li {
margin-bottom: 8px;
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- O condutor neutro, que muitos projetos ainda dimensionam com a mesma bitola das fases (ou até menor), pode ficar sobrecarregado termicamente mesmo com as fases operando dentro do limite.
- Em instalações com predominância de cargas não lineares monofásicas (escritórios, data centers, iluminação LED em massa), recomenda-se neutro reforçado (150–200% da bitola de fase) ou uso de transformadores com fator K adequado.
- A elevada corrente de neutro também indica sobreaquecimento em transformadores e perdas adicionais no sistema, o que reforça a importância de monitoramento e correção.
A imagem a seguir (Anexo 2) ilustra graficamente a interação e a soma das harmônicas de sequência zero no condutor neutro.
A corrente elevada no neutro observada na medição é um efeito bem conhecido, relacionado às harmônicas de sequência zero — também chamadas de harmônicas "triplen" (múltiplos ímpares de 3: 3ª, 9ª, 15ª, 21ª...). Vale explicar o porquê com base física, ilustrado na forma de onda demonstrativa abaixo (Anexo 2).
Por que a fundamental se cancela no neutro
Num sistema trifásico equilibrado, a fundamental de cada fase está defasada 120° uma da outra (conforme o gráfico 1 do Anexo 2). Somando as três instantaneamente, o resultado é sempre zero — é a base de todo projeto de sistema trifásico a 4 fios, e é por isso que, em teoria, o condutor neutro só precisaria conduzir o desequilíbrio de carga entre fases.
Por que as harmônicas múltiplas de 3 não se cancelam
O problema aparece quando a carga é não linear (fontes chaveadas, drivers de LED, variadores de frequência, retificadores, UPS, etc.), injetando harmônicas de corrente. Para harmônicas de ordem 3, 9, 15..., a defasagem de 120° da fundamental, multiplicada pela ordem da harmônica, resulta em múltiplos de 360° — ou seja, essas harmônicas ficam em fase nas três fases simultaneamente (conforme os gráficos 2 e 3 do Anexo 2, onde as três curvas atingem o pico no mesmo instante, variando apenas em amplitude devido ao desequilíbrio de carga).
O resultado: em vez de se cancelarem, elas se somam aritmeticamente no neutro. É exatamente o que o gráfico 4 do Anexo 2 demonstra — enquanto a soma da fundamental resulta em zero (linha tracejada preta), a soma da 3ª e da 9ª harmônica atinge picos expressivos, superiores a qualquer fase individual.
Relacionando com a medição realizada
Nos dados coletados, isso se confirma: a corrente RMS do neutro (In RMS) é maior que qualquer corrente de fase individual, o que só é possível com uma componente de sequência zero significativa circulando pelo neutro. Os índices de THD3 (distorção harmônica de 3ª ordem) medidos em cada fase confirmam a origem: há conteúdo relevante de 3ª harmônica (e provavelmente de seus múltiplos) sendo gerado pelas cargas não lineares do circuito.
Por que isso importa na prática
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- Em instalações com predominância de cargas não lineares monofásicas (escritórios, data centers, iluminação LED em massa), recomenda-se neutro reforçado (150–200% da bitola de fase) ou uso de transformadores com fator K adequado.
- A elevada corrente de neutro também indica sobreaquecimento em transformadores e perdas adicionais no sistema, o que reforça a importância de monitoramento e correção.
A imagem a seguir (Anexo 2) ilustra graficamente a interação e a soma das harmônicas de sequência zero no condutor neutro.
Cargas Não Lineares Trifásicas - Inversores de Frequência
As medições e gráficos abaixo ilustram o impacto real de cargas industriais não lineares — especificamente inversores de frequência — no sistema elétrico.
Diferente de um motor acionado por partida direta (onde a corrente acompanha uma senóide contínua), a ponte retificadora do inversor solicita energia em pulsos rápidos para carregar o barramento DC. Esse processo de chaveamento "fatia" a corrente da rede, gerando distorções harmônicas severas que afetam todo o barramento elétrico da planta.
1. Análise da Forma de Onda (Oscilografia da Entrada do Inversor)
No primeiro gráfico (Inversor trifásico — Medição na entrada), observe que as correntes de fase (curvas na parte inferior do gráfico) perderam a forma senoidal suave. Elas exibem um padrão "duplo pico" característico da retificação trifásica a diodos/SCRs.
2. Espectro Harmônico (Histograma de Corrente)
No gráfico superior à direita, o histograma confirma a deformação visual: há uma predominância acentuada de 5ª e 7ª harmônicas (com destaque também para a 11ª e 13ª). Essas ordens são típicas de retificadores de 6 pulsos e representam uma parcela significativa da distorção total de corrente (THD-i).
3. Contaminação da Tensão da Rede Industrial
No gráfico inferior (Rede trifásica industrial), observa-se a consequência direta do acúmulo dessa poluição harmônica em uma instalação com alta densidade de inversores:
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- Achatamento de Pico e Entalhes (Notching): A corrente distorcida circulando pela impedância da rede "suja" a própria onda de tensão (curvas no topo do gráfico inferior), provocando achatamentos e ruídos de alta frequência.
- Riscos Operacionais: Essa deformação na tensão é uma das principais causas de travamento de CLPs, erros de leitura em sensores de precisão, falhas de comunicação industrial e queima prematura de fontes chaveadas no painel.
As medições e gráficos abaixo ilustram o impacto real de cargas industriais não lineares — especificamente inversores de frequência — no sistema elétrico.
Diferente de um motor acionado por partida direta (onde a corrente acompanha uma senóide contínua), a ponte retificadora do inversor solicita energia em pulsos rápidos para carregar o barramento DC. Esse processo de chaveamento "fatia" a corrente da rede, gerando distorções harmônicas severas que afetam todo o barramento elétrico da planta.
1. Análise da Forma de Onda (Oscilografia da Entrada do Inversor)
No primeiro gráfico (Inversor trifásico — Medição na entrada), observe que as correntes de fase (curvas na parte inferior do gráfico) perderam a forma senoidal suave. Elas exibem um padrão "duplo pico" característico da retificação trifásica a diodos/SCRs.
2. Espectro Harmônico (Histograma de Corrente)
No gráfico superior à direita, o histograma confirma a deformação visual: há uma predominância acentuada de 5ª e 7ª harmônicas (com destaque também para a 11ª e 13ª). Essas ordens são típicas de retificadores de 6 pulsos e representam uma parcela significativa da distorção total de corrente (THD-i).
3. Contaminação da Tensão da Rede Industrial
No gráfico inferior (Rede trifásica industrial), observa-se a consequência direta do acúmulo dessa poluição harmônica em uma instalação com alta densidade de inversores:
.lista-impactos { padding-inline-start: 24px; margin-top: 8px; margin-bottom: 16px; } .lista-impactos li { margin-bottom: 8px; }- Achatamento de Pico e Entalhes (Notching): A corrente distorcida circulando pela impedância da rede "suja" a própria onda de tensão (curvas no topo do gráfico inferior), provocando achatamentos e ruídos de alta frequência.
- Riscos Operacionais: Essa deformação na tensão é uma das principais causas de travamento de CLPs, erros de leitura em sensores de precisão, falhas de comunicação industrial e queima prematura de fontes chaveadas no painel.
Cargas Resistivas, Indutivas e Capacitivas
Análise dos Ângulos de Fase:
O ângulo de fase define a relação temporal entre a tensão (V) e a corrente (I):
Carga Resistiva: O ângulo de fase é zero (0°); a tensão e a corrente estão em fase, atingindo os picos simultaneamente.
Carga Indutiva: A corrente está atrasada em relação à tensão. O ângulo de fase é positivo, resultando em um fator de potência indutivo (comum em motores).
Carga Capacitiva: A corrente está adiantada em relação à tensão. O ângulo de fase é negativo, comportamento típico de bancos de capacitores e algumas fontes eletrônicas.
⚙️ Análise Técnica: Medição de Tensão de saída em Inversor de Frequência
Os gráficos no osciloscópio em amarelo tensão de saída e gráfico em azul corrente elétrica.
Descrição do Esquema de Medição
Nas imagens apresentadas, observa-se um sistema de teste composto por três equipamentos essenciais para gerar e analisar de sinais PWM (Pulse Width Modulation) gerados por um inversor de frequência:
Equipamentos Utilizados:
Osciloscópio Digital OWON HDS242S (40MHz) - Mostrando a forma de onda PWM
Multímetro True RMS UNI-T UT208B - Medindo a tensão eficaz (RMS)
Inversor de Frequência Invertek Drives - Operando em diferentes frequências para comparação do PWM
Análise das Medições
Imagem 1 - Frequência: 10.00 Hz
Tensão RMS medida: 73.2V.
Frequência PWM: 12.61Hz.
Forma de onda: Pulsos retangulares com amplitude de pico visível no osciloscópio (~312V)
Imagem 2 - Frequência: 30.00 Hz
Tensão RMS medida: 123.3V.
Frequência PWM: 30.19Hz.
Padrão PWM: Maior densidade de pulsos, refletindo o aumento da frequência
Imagem 3 - Frequência: 60.00 Hz
Tensão RMS medida: 217.4V.
Frequência PWM: 60.00Hz.
Característica: Maior valor eficaz da tensão, aproximando-se da tensão nominal
Ponto Crítico: A Importância do Multímetro True RMS
Por Que NÃO Usar Multímetros Convencionais?
Multímetros convencionais são projetados para medir sinais senoidais puros e utilizam o valor médio retificado para calcular o RMS, assumindo uma forma de onda senoidal perfeita.
Esta abordagem resulta em ERRO DE MEDIÇÃO com sinais PWM, porque os sinais PWM possuem harmônicos de alta frequência, a forma de onda é retangular, não senoidal e o fator de crista (relação pico/RMS) é muito diferente.
Consequências de usar multímetro convencional:
Leituras ERRÔNEAS irão gerar informações falsas sobre a condição real do equipamento medido, levando a erros de diagnósticos e por vezes levando a substituição desnecessária ou indevida de componentes do circuito. O erro de medição pode ocorrer também em redes com alto conteúdo harmônico e não somente na saída de inversores de frequência.
Multímetros True RMS: A Solução Adequada
O UNI-T UT208B utilizado nas medições é um multímetro True RMS (Root Mean Square verdadeiro), que: Calcula o valor efetivo real da tensão, independente da forma de onda, possui largura de banda adequada para capturar componentes de alta frequência do PWM, fornece leituras precisas em sinais não-senoidais e é essencial para trabalhos com inversores de frequência.
Explicação do Fenômeno: Tensão RMS x Tensão de Pico.
Mesmo com uma tensão RMS de 73.2V (Imagem 1), a tensão de pico ainda é extremamente alta – aproximadamente 312V DC, conforme visível no osciloscópio.
Por Que Isso Acontece?
O inversor de frequência utiliza modulação PWM para controlar a frequência de saída (velocidade do motor) e a tensão efetiva aplicada ao motor.
O processo funciona assim:
O inversor possui um barramento DC (tipicamente 311V para entrada 220VAC), os IGBTs/MOSFETs chaveiam esta tensão em pulsos de alta frequência, variando a largura dos pulsos (duty cycle), altera-se a tensão efetiva, mas a amplitude dos pulsos permanece constante (311V), porém o tempo ligado varia.
Qual a tensão do barramento DC ou Link-DC do meu inversor?
O cálculo teórico é baseado na raiz quadrada de 2 (√2), que é aproximadamente 1,41. A fórmula básica é:
Vcc (DC link) = Vca x √2
A tensão do barramento DC é diretamente proporcional à tensão da rede CA; portanto, oscilações na entrada causam variações correspondentes no barramento DC.
Riscos e Considerações de Segurança
Isolação e Componentes, mesmo operando em baixa frequência com tensão RMS reduzida, todos os componentes devem suportar a tensão de pico.
Cabos e isolação: Utilizar cabos com arranjos apropriados e no mínimo uma isolação compatível com a tensão do barramento DC.
Capacitores: Verificar a condição de ressonância entre os capacitores e a frequência harmônica gerada pelos inversores.
Motores elétricos: Existem motores projetados especificamente para operar com inversores de frequência.
Utilização de motores elétricos
Por que um motor específico é necessário?
Embora motores de indução comuns possam funcionar com inversores em muitas situações, os motores chamados "Inverter Duty" (ou aptos para inversor) possuem características construtivas para lidar com os efeitos da tensão PWM (Modulação por Largura de Pulso).
O sinal PWM gerado pelo inversor não é uma onda senoidal pura, mas sim uma sucessão de pulsos quadrados de alta frequência. Isso cria três problemas principais que os motores específicos tentam resolver.
Stress no Isolamento (Picos de Tensão).
A rápida comutação dos transistores do inversor (IGBTs) causa subidas de tensão muito bruscas (dV/dt). Em cabos longos, isso gera o fenômeno da onda refletida, que pode criar picos de tensão nos terminais do motor muito superiores à tensão nominal (chegando a mais de 3 vezes a tensão da rede).
Solução:
Motores específicos utilizam fios com esmalte reforçado (classe de isolamento superior) e métodos de impregnação que suportam esses picos sem que ocorram descargas parciais que "furam" o isolamento.
Aquecimento em Baixas Rotações.
Motores comuns possuem um ventilador acoplado ao próprio eixo. Quando você reduz a velocidade pelo inversor, a ventilação também diminui, mas o calor gerado (perdas) pode continuar alto, levando ao superaquecimento.
Solução: Motores para inversores podem ter ventilação forçada (um ventilador independente com motor próprio) que mantém o fluxo de ar constante independentemente da rotação do motor principal.
Correntes de Eixo e Rolamentos.
A tensão PWM pode induzir tensões no eixo do motor. Como essa tensão busca um caminho para a terra, ela acaba passando pelos rolamentos, causando micro-arcos elétricos (erosão elétrica) que destroem as esferas e pistas do rolamento precocemente.
Solução: Uso de rolamentos isolados ou escovas de aterramento de eixo para desviar essas correntes.
Faixas de tensão conforme Prodist - 8
〽️ Forma de Onda Dos Indicadores De Qualidade Da Energia
Algumas das formas de onda aqui apresentadas servem como referencial visual e são baseadas nas amplitudes e tempos informados na PRODIST - Módulo 8
Resolução Normativa ANEEL nº 956/2021 em si é a referência fundamental para sua interpretação e aplicação, portanto sempre que necessário consulte no site oficial.
> 1 minuto Amplitude: 0,8 a 0,9 pu (80% a 90% da tensão nominal)
> 1 minuto Amplitude: 1,1 a 1,2 pu (110% a 120% da tensão nominal)
0,7 ≤ tensão < 0,9 pu, duração de 1 ciclo a 3 segundos
e Afundamento Temporário de Tensão (ATT):
0,7 ≤ tensão < 0,9 pu, duração de 3 segundos a 3 minutos
tensão > 1,1 pu, duração de 1 ciclo a 3 segundos
e Elevação Temporária de Tensão (ETT):
tensão > 1,1 pu, duração de 3 segundos a 3 minutos
3 segundos a 3 minutos Amplitude:
tensão < 0,1 pu (< 10% da tensão nominal)
Duração: ≥ 3 minutos
Amplitude: < 0,7 pu (< 70% da tensão nominal)
Vn ≤ 1,0 kV (Baixa Tensão) - Limite Pst95% 1,0 pu
1,0 kV < Vn < 69 kV (Média Tensão) - Limite Pst95% 1,5 pu
10% para sistemas comuns; 20% para aplicações especiais
e 50% para sistemas dedicados. (fonte: clique na imagem)
Ruído de RF conforme classe de ambiente
Ruído total RMS (acima de 2 kHz) — ≤ 0,5 – 1 % da tensão nominal
Duração total 20 µs a 10 ms
Frequência de oscilação 1 kHz a 500 kHz